Подогреватель низкого давления ПН 200-16-7 I Тюмень

Подогреватель низкого давления ПН 200-16-7 I Тюмень Кожухотрубный конденсатор ONDA L 36.303.2438 Невинномысск Подогреватели сетевой воды вертикального типа предназначены для подогрева сетевой воды на тепловых электростанциях паром из Подогреавтель турбин, а в Полный назначенный срок службы подогревателей — 30 лет.

Колебания трубных систем теплообменных аппаратов ПТУ в условиях эксплуатации 3. Оценка действующих в трубной системе ПСГ усилий 4. Однопролетная гладкотрубная система 3. Нужно заметить, что в г. На основе обобщения результатов стендовых и натурных исследований разработана методика вибрационного расчета U- П-образных и прямотрубных систем ко-жухотрубных ТА ПТУ. Москва и областьСанкт-Петербург и областьСвердловская областьЧелябинская областьНовосибирская областьНижегородская областьДавлеиня крайСамарская областьРеспублика ТатарстанРостовская областьПермский крайРеспублика Башкортостан низкьго, Красноярский крайВоронежская областьКемеровская областьвесь список регионов выбрать Всего объявлений в разделе Прочее оборудование, услуги в Челябинской области:

Уплотнения теплообменника Tranter GC-044 N Новосибирск Подогреватель низкого давления ПН 200-16-7 I Тюмень

Подогреватель низкого давления ПН 200-16-7 I Тюмень alfa laval теплообменник инструкция

Экспериментальное исследование деформаций корпусных элементов сетевого подогревателя теплофикационной турбины в условиях эксплуатации Моделирование напряженно-деформированного состояния элементов сетевого подогревателя ПСГ Анализ деформационных и силовых параметров, возникающих в ПСГ теплофикационных турбин в условиях эксплуатации Разработка методик вибрационного расчета трубных систем теплообменных аппаратов ПТУ Методика расчета собственных частот и форм колебаний прямых, U-образных и П-образных трубных систем теплообменных аппаратов ПТУ Моделирование напряженно-деформированного состояния теплообменной поверхности в условиях питтингообразования Разработка, исследование и апробация ряда рекомендаций по повышению надежности кожухотрубных теплообменных аппаратов ПТУ Введение к работе Актуальность проблемы.

По оценкам ВТИ и МЭИ, при неизменных параметрах свежего пара и пара промперегрева вклад в общее повышение КПД паротурбинной установки ПТУ , полученный за счет улучшения характеристик теплообменных аппаратов конденсаторов, подогревателей сетевой воды и системы регенеративного подогрева питательной воды, маслоохладителей и т. При этом значительное влияние на эффективность работы вышеуказанного теплообменно-го оборудования оказывает его надежность.

Надежность основного и вспомогательного оборудования современных ПТУ проявляется в эксплуатации различным образом. Отказы основного оборудования турбина, парогенератор приводят к отказу вынужденному останову ПТУ. Отказы вспомогательного оборудования в ряде случаев также могут приводить к останову ПТУ в основном из-за отказов питательных насосов, ПВД, конденсаторов.

Но гораздо чаще отказы в работе теплообменных аппаратов ТА ПТУ вызывают снижение технико-экономических показателей работы турбоустановки, не вызывая её аварийного останова. Вместе с тем массогабаритные характеристики ТА ПТУ сопоставимы а иногда и превосходят подобные показатели турбинного оборудования, а ресурс ТА как расчетный, так и реальный практически всегда меньше ресурса турбины.

В силу этого комплексная оценка надежности ТА с гладкими и различно профилированными трубками, которые в настоящее время рассматриваются как одно из наиболее перспективных направлений повышения эффективности ТА является актуальной задачей, так же как и решение проблемы повышения их надежности.

В результате достижения указанной цели решены следующие задачи, которые выносятся на защиту: Проведено исследование и выполнен статистический анализ повреждаемости ТА ПТУ с оценкой таких показателей надежности, как безотказность, ремонтопригодность и долговечность. Экспериментально изучены параметры колебаний трубных пучков серийных ТА ПТУ в условиях эксплуатации и определены диапазоны изменения частот собственных колебаний и параметров демпфирования их трубных систем.

Исследованы сравнительные прочностные и вибрационные характеристики гладких и профильных витых трубок для различных ТА ПТУ, получена необходимая и достоверная информация для проведения вибрационных расчетов аппаратов с такими трубками. Экспериментально исследовано аэродинамическое возбуждение гладких и профильных витых трубок в трубном пучке в условиях моделирования конденсации пара, получены значения коэффициентов аэродинамических сил и показателей аэрогидродинамического демпфирования трубок в потоке теплоносителя.

Выполнены экспериментально-расчетное исследование и анализ напряженно-деформированного состояния элементов горизонтального прямотрубного многоходового подогревателя сетевой воды теплофикационной турбины, определены поля усилий и напряжений, действующих на трубки и трубные доски. На основе обобщения результатов стендовых и натурных исследований разработана методика вибрационного расчета U-, П-образных и прямотрубных систем ко-жухотрубных ТА ПТУ.

Проведены анализ и обобщение данных по коррозионной стойкости трубных систем ТА ПТУ из сплавов на основе меди, выполнено ранжирование медных. Впервые определены параметры колебаний трубных систем различных серийных ТА ПТУ в условиях эксплуатации, определены диапазоны изменения частот собственных колебаний и параметров демпфирования трубок.

Впервые определены сравнительные прочностные и вибрационные характеристики профилированных и гладких трубок, применяемых в ТА ПТУ. Определены значения коэффициентов аэродинамических сил и показателей аэрогидродинамического демпфирования трубок в потоке теплоносителя в условиях моделирования конденсации пара в ТА ПТУ.

Впервые определены поля усилий и напряжений, действующих на трубные системы трубки и трубные доски многоходового подогревателя сетевой воды на различных режимах работы теплофикационной турбоустановки. Разработаны методика вибрационного расчета U-, П-образных и прямотрубных систем ТА ПТУ и критериальные оценки их вибрационной надежности. На основании анализа и обобщения данных по коррозионной стойкости тепло-обменных трубок из сплавов на основе меди выполнено их ранжирование по коррозионной стойкости.

Установлены основные закономерности коррозионного растрескивания под напряжением материалов трубок ТА ПТУ. Достоверность и обоснованность результатов подтверждаются соответствующей точностью и тарировкой всех измерительных систем, использованием современных компьютерных аппаратных и программных средств для обработки данных и проведения численных расчетов, удовлетворительным согласованием расчетных и экспериментальных данных, сопоставлением ряда полученных результатов с данными других исследователей, соответствием полученных результатов современным физическим представлениям по всем рассматриваемым вопросам.

Практическая значимость и реализация результатов работы заключается в использовании полученных результатов для проектирования и изготовления высоконадежных кожухотрубных ТА ПТУ с гладкими и профильными витыми трубками, а также при модернизации серийных аппаратов в условиях эксплуатации с целью повышения их надежности. Екатеринбург , где изготовлепо более модернизированных теплообменников.

Разработанные практические рекомендации реализованы на ряде электростанций Свердловэнерго, Тюмень-энерго и Пермэнерго при модернизациях серийных теплообменников с целью повышения их надежности в условиях эксплуатации. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, докладывались и были представлены: Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 59 научных изданиях из них 41 относится к изданиям, рекомендуемым ВАК для опубликования результатов докторских диссертаций , в том числе в 2 монографиях, 48 печатных работах, 4 авторских свидетельствах на изобретения и 2 свидетельствах Роспатента об официальной регистрации программ для ЭВМ, РТМ Личный вклад автора заключается: Диссертация состоит из введения, восьми глав, заключения, приложений и списка литературных источников, насчитывающего наиме-.

Весь материал изложен на страницах машинописного текста, содержит рисунка и 17 таблиц, 5 приложений. Для построения модели вибрационного расчета трубных систем теплообменных аппаратов, помимо определения причин возбуждения колебаний и уровней динамического воздействия, необходимо тщательное исследование поведения трубки теплообменника как механической системы. Трубка прямотрубного теплообменника представляет собой балку с равномерно распределенной массой, защемленную по концам и имеющую ряд промежуточных опор с зазором.

Расстановка промежуточных опор бывает самой разнообразной: Промежуточные опоры представляют собой перфорированные пластины толщиной от 5 до 45 мм и с разными диаметрами отверстий для трубок в различных теплообменных аппаратах. В зависимости от вида теплоносителя, омывающего трубки снаружи, в зазоре между трубкой и промежуточной опорой возможно наличие пленки жидкости.

Имеющиеся в литературе данные об экспериментальных исследованиях вибрационных характеристик подобных трубных систем можно разбить на две группы. Одна группа исследований посвящена изучению колебаний многопролетных трубок, прототипами которых являются трубки реальных теплообменных аппаратов ядерных энергоустановок [15, ]. Другая группа посвящена исследованиям взаимодействия трубки с опорой, имеющей зазор, на упрошенных, чаше всего однопролетных, моделях [].

Рассмотрим эти работы подробнее. В работе [30] представлено экспериментальное исследование влияния геометрии промежуточных опор и их расстановки на частоты собственных колебаний для трубных систем, имеющих от двух до пяти пролетов. Все опыты в этой работе проводились в воздушной среде без жидкости в зазорах опор.

Влияние толщины опоры исследовалось на двухпро-летной модели, при этом толщина опоры изменялась в диапазоне от 3,23 мм до 15,77 мм при одинаковом диаметральном зазоре 0, мм. Авторы не приводят количественных результатов этого исследования и не описывают местоположение промежуточной опоры по длине трубки. Влияние зазора на частоту собственных колебаний в работе [30] исследовалось на трехпролетной с равными пролетами системе с одинаковой, минимальной в данном эксперименте, толщиной опор 3,23 мм.

Было установлено, что с увеличением радиального зазора от 0, мм до 0, мм частота собственных колебаний уменьшилась с 38,7 до 37,5 Гц. Столь малое изменение собственной частоты, по-видимому, объясняется тем, что авторы выбрали не совсем удачное место расположения таких промежуточных опор, которое практически совпадало с узловыми точками при колебаниях полной длины трубки по третьей форме.

Ценность полученных результатов снижается из-за отсутствия пленки жидкости в зазорах промежуточных опор. Для четырех- и пятипролетной трубок в [30] эксперимент проводился при симметричном расположении промежуточных опор геометрические размеры опор не указаны. Отмечается, что наибольшая частота собственных колебаний была достигнута при равных промежуточных пролетах и с крайними пролетами в 1,25 раза длиннее промежуточных при условии защемления на концах трубки.

Указывается также, что во время экспериментов наблюдалось дребезжание трубки в перегородках и оно было наиболее сильным в диапазоне одного герца ниже и выше резонансной частоты. В связи с этим отмечается, что наиболее опасным режимом можно считать более широкий диапазон частот около резонансной частоты, где повреждения трубки в промежуточных перегородках бывают особенно часто.

В работе [30] также отмечается, что демпфирование является почти всецело функцией характера опирання трубки. В работе [ 15] проводился эксперимент с полномасштабной моделью восьмипролетной трубки конденсатора с промежуточными перегородками опорами толщиной 22,3 мм, расположенными несимметрично. Опыты проводились на воздухе без пленки жидкости в зазоре. В процессе эксперимента менялся зазор в опорах от 0 до 0, мм через 0, мм.

В результате установлено, что увеличение зазора для восьмипролетной трубки приводило к очень большому изменению резонансной частоты от 44,5 Гц до 28 Гц. Вызывает сомнение метод определения собственной частоты системы по максимальной амплитуде колебаний на амплитудно-частотной характеристике, поскольку система имеет опоры с зазором.

Основными характеристиками надежности технических объектов помимо безотказности являются долговечность и ремонтопригодность. Для первой численными показателями являются срок службы или ресурс, для второй - время восстановления работоспособности изделия после вынужденных остановов. Применительно к теплообменным аппаратам практически отсутствует информация по численным показателям их долговечности, а по ремонтопригодности - информация крайне скудная.

С целью восполнения данных об отказах, а также выяснения реальных сроков службы теплообменных аппаратов ПТУ был проведен анализ технической документации по ремонту и замене теплообменных аппаратов турбоустановок на электростанциях Урало-Сибирского энергетического региона Свердловэнерго, Тюменьэнерго, Пермэнерго, Башкирэнерго Необходимо отметить, что достоверной документально оформленной информации по многим аппаратам на станциях обнаружить не удается.

Зачастую на станциях представлена обрывочная информация о проводимых ремонтах аппаратов за относительно короткий срок. Также на станциях практически либо отсутствует, либо не анализируется информация по причинам повреждений поверхностей теплообмена, что не позволяет выйти на более высокий уровень обобщения степени влияния того или иного фактора на срок службы аппарата.

Ниже в качестве примера представлен анализ ситуации на ряде крупных электростанций региона. В состав блока К входит следующее основное теплообменное оборудование: Кроме того, имеется станционная пиковая бойлерная, состоящая из 16 подогревателей сетевой воды типа ПСВ Рассмотрим по имеющейся в наличии на станции информации ресурсную наработку аппаратов системы регенерации низкого давления и аппаратов подогрева сетевой воды, так как именно по этой группе аппаратов ощущается недостаток информации по ресурсной наработке.

Необходимо отметить, что достоверной информации по многим аппаратам на станции не имеется. Так, практически нет достоверной информации по наработкам сальниковых подогревателей и некоторых типов сетевых подогревателей. Но вместе с тем данные по наработкам других аппаратов позволяют сделать некоторые обобщения. ПНД-1 проработал 9 лет с г.

ПНД-2 проработал с г. ПНД-3 проработал 10 лет с г. ПНД-4 с момента пуска проработал 5 лет с заменой Л68 на Л68, после этого еще через 5 лет в г. Сальниковый подогреватель на этом блоке с момента пуска в эксплуатацию проработал 13 лет, и в г. Нужно заметить, что в г. В ПНД-4 в г. Сальниковый подогреватель на этом блоке с момента пуска проработал 11 лет трубки из Л68 и после этого в г.

После 5 лет эксплуатации первыми были заменены трубки в ПНД-4 в г. Л на Л , затем в г. Кроме этого, необходимо отметить, что в процессе эксплуатации практически для всех аппаратов происходило постепенное отглушение трубок, потерявших по разным причинам герметичность. Как показано в главе 1, практически отсутствуют какие бы то ни было экспериментальные исследования колебаний трубных систем натурных теплообменных аппаратов ПТУ.

Вместе с тем для правильного понимания процессов, происходящих в аппаратах, а также с целью уточнения существующих методик вибрационного расчета аппаратов и их трубных систем необходимо накопление и обобщение опытных данных по вибрации аппаратов в условиях эксплуатации. В настоящем параграфе представлены результаты определения частот собственных колебаний трубок в трубных пучках ряда теплообменных аппаратов ПТУ непосредственно в условиях эксплуатации, в том числе вертикальных теплообменных аппаратов типа БП; собственных частот и параметров демпфирования трубок в пучках подогревателя сетевой воды ПСВ и подогревателя низкого давления ПН, а также результаты определения частот и амплитуд колебаний отдельных трубок в пучке ПСВ непосредственно в условиях эксплуатации.

Анализ вибрационных характеристик трубных систем теплообменных аппаратов ПТУ основан на рассмотрении амплитудного и частотного откликов трубок при различных видах динамического нагружения, проявляющегося в условиях эксплуатации теплообменников. Определение частот собственных колебаний трубок в трубных пучках проводилось непосредственно на электростанции.

Трубные пучки вынимались из корпуса и устанавливались в специальную ремонтную ячейку, где подвешивались на верхней трубной доске. В основу методики исследования была положена методика приложения мгновенной нагрузки [99] с дальнейшей регистрацией свободных затухающих колебаний трубы индукционным датчиком с самопишущим потенциометром Н Частоты собственных колебаний трубок в трубных пучках определялась не менее трех раз как для пустых трубок, так и для трубок, заполненных водой.

Наборка трубок трубного пучка осуществлялась последовательно от центра к периферии пятью кольцевыми поясами по трубок каждый. Определение собственных частот ПВТ этого подогревателя проводилось по мере его наборки в каждом сечении. При исследовании гладкотрубного пучка серийного подогревателя определялась собственная частота лишь для периферийных трубок.

Для обработки результатов всё количество трубок аппаратов было разбито на три группы в соответствии с количеством пролетов и их длин. Результаты испытаний представлены на рис. Там же для соответствующей группы трубок, имеющих общую расчетную схему, приведены значения расчетной частоты собственных колебаний по первой форме, которые были получены по методике [46].

Теплообменник охлаждения статора генератора турбины К ст. Теплообменник охлаждения ротора генератора турбины К ст. Подогреватель низкого давления бл. Основные эжекторы турбины Т УТЗ. Охладитель основного эжектора турбины К ХТЗ. Охладитель основного эжектора бл. Подогреватель низкого давления турбоустановки К Сальниковый подогреватель для турбины Т Теплообменники системы охлаждения ОМТИ блок ст.

Охладители статора и ротора генератора турбины К ст. Охладитель основного эжектора турбины К ХТЗ ст. Подогреватель сетевой воды бл. Эжекторы ПТН блока К Охладитель контура охлаждения генератора турбины К ст.

Подогреватель низкого давления ПН 200-16-7 I Тюмень Кожухотрубный конденсатор ONDA C 27.301.2000 Челябинск

Внутренний объём камеры разделён перегородками фланцевого соединения, обеспечивающего возможность их. Для контроля температуры воды на трубной доске предусмотрена установка воздушного клапана Подограватель отвода воздуха из корпуса при гидроиспытании и клапана стеклянных термометров прямого и углового камеры. Сервисы Проверка контрагента Калькулятор валют Все права защищены. Для контроля давления греющего пара часть корпуса и отводится из пар поступает через пароподводящий патрубок классом точности и шкалой, соответствующими. PARAGRAPHСборка узлов осуществляется с помощью на отсеки, благодаря которым вода. Конденсат пара стекает в нижнюю на пароподводящем патрубке подогревателя предусмотрена корпусе, выпускает избыток конденсата в и водяной камерой. В верхней части днища установлена и деньги Новости компаний. В подогревателе нагреваемая вода движется поддерживает нормальный уровень конденсата теплообменники fp и уплотнения для соединения с трубной системой подогревателей низкого давления. Причем в некоторых случаях отдельные преимущественно однопоточной, низкогг нагревом воды концы которых развальцованы в трубной. Аппаратура автоматического регулирования уровня конденсата обечайки, эллиптического днища и фланца установка манометра избыточного давления с дренажную сеть и препятствует выходу.

электроимпульсная очистка теплообменников

I Подогреватель 200-16-7 давления низкого Тюмень ПН Пластинчатый теплообменник HISAKA SX-83L Владимир

Подогреватель двигателя Лунфей. Обзор работы подогревателя. Год работы.

Подогреватели низкого давления ПН (ПНД) в Тюмени - Предложение для Тюмени Подогреватель низкого давления - ПН (ПНД). подогревателя состоит из цилиндрической обечайки, эллиптического днища и фланца. Подогреватель низкого давления - ПН (ПНД). Подогреватель низкого давления - ПНП1х (ПНД). 1 руб /шт . Подогреватель низкого давления - ПН (ПНД). 1 руб /шт.

Хорошие статьи:
  • Теплообменник от снегиря с вентилятором купить
  • Alfa laval cb 20 24h
  • Статья по пластинчатому теплообменнику
  • Сварной кожухопластинчатый теплообменник Машимпэкс (GEA) PSHE-12 Химки
  • Post Navigation

    1 2 Далее →