Нормативный температурный напор в теплообменнике

Нормативный температурный напор в теплообменнике рисунок установки теплообменника Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

И наоборот, чем меньше теплосъем, тем меньше оплата за отопление. Каждый параметр в этих формулах может повлиять на выбор теплообменника. Вакансии Доставка Заявка на расчет Контакты О компании. Метод позволяет по известному расчетному режиму теплообменника рассчитать параметры теплоносителей для любого другого режима. Практика показывает, что для оптимальной температуры надо включить или 2 батареи на полную, а 2 выключить; или включить все четыре на минимальный обогрев. Тематические закладки - служат для сортировки и поиска материалов сайта по темам, которые задают пользователи сайта. Метод расчета теплообменника Чтобы решить задачу теплообмена, необходимо знать значение нескольких параметров.

Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ8S-FG Пенза нормативный температурный напор в теплообменнике

Нормативный температурный напор в теплообменнике Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DXQ 1000 Озёрск

Порой поверочный расчёт показывает, что теплообменник, выбранный по условиям переходного периода, то есть на меньший расход воды, будет иметь при летнем, повышенном расходе чрезмерно высокое гидравлическое сопротивление. В связи с этим приходится подбирать иной, более дорогой и громоздкий аппарат. Но в полной ли мере это оправдано? Действительно, не может же один и тот же объект скажем, жилой дом потреблять летом горячей воды с потребительски необходимой температурой в натуральном исчислении практически вдвое больше.

И последнее — это вопрос выбора входной температуры греющей среды. В принципе, он аналогичен такому же вопросу для систем отопления, который был затронут выше, в связи с чем нет смысла останавливаться на нём ещё раз. Хотелось бы настоящей публикацией привлечь внимание специалистов к затронутым вопросам с целью их последующего обоснованного и однозначного решения.

Применение ингибиторов солеотложений и коррозии в системах отопления Применение комплексонов Повышение эффективности использования энергии в г. Термины и определения КО Арматура запорная. Общее руководство по ремонту Положение о системе ППР основного оборудования коммунальных теплоэнергетических предприятий РД Инструкция по контролю за содержанием окиси углерода в помещениях котельных РД Особенности водного режима паровых жаротрубных котлов.

Деаэрация воды в теплогенерирующих установках малой мощности. Способ тепло- и горячего водоснабжения и система вакуумной деаэрации воды. Опыт оптимальной организации водно-химического режима отопительных котельных малой и средней мощности. Пластинчатые теплообменники — дело тонкое. Метод расчёта переменных режимов теплообменных аппаратов.

Метод контроля качества наладки в системах теплоснабжения. Определение запаса теплообменной поверхности и продолжительности межпромывочного периода пластинчатого водонагревателя для ГВС. Особенности проектирования объектов с применением аппаратов ТТАИ. К вопросу выбора расчётных температур систем независимого отопления и горячего водоснабжения.

Что надёжнее по гидравлике: Применение ингибиторов солеотложений и коррозии в системах отопления. Повышение эффективности использования энергии в г. Резервное топливо как энергосберегающий фактор. Условное обозначение трубопроводной арматуры. ГОСТ Опознавательная окраска, предупреждающие знаки, маркировочные щитки. ГОСТ Устройства исполнительные для систем автоматического регулирования.

ГОСТ Система технического обслуживания и ремонта техники. Общее руководство по ремонту. Положение о системе ППР основного оборудования коммунальных теплоэнергетических предприятий. РД Инструкция по контролю за содержанием окиси углерода в помещениях котельных. Методические указания по пуску и РНИ котлов. Теплотехнические испытания котельных установок.

Нормирование расхода газа для отопительных котельных. Справочное пособие для персонала газифицированных котельных. Система технического обслуживания и ремонта оборудования энергохозяйств промышленных предприятий система ТОР ЭО. Наладка газомазутных промышленных котельных. Справочник эксплуатационника газифицированных котельных.

Теплотехнические испытания котлов, работающих на газовом топливе. Наладка отопительных котлов, работающих на газе. Автоматизация систем теплогазоснабжения и вентиляции. Повышение эффективности использования газа и мазута в энергетических установках. Газомазутная горелка типа ГМГБ. Газомазутные горелки типа ГМГм. К вопросу выбора расчётных температур систем независимого отопления и горячего водоснабжения взгляд на проблему проектанта-изготовителя теплообменного оборудования к.

Севастополь В настоящей статье хочется затронуть вопросы, неурегулированность которых до настоящего времени вызывает удивление, так как, с одной стороны, они встречаются практически повсеместно, а с другой стороны, очевидность их решения лежит на поверхности. Отопление При подборе теплообменных аппаратов для независимых двухконтурных систем отопления в основном приходится сталкиваться со следующими двумя проблемами, связанными с выбором расчётных температур греющего первичного теплоносителя.

Горячее водоснабжение При расчётном подборе теплообменных аппаратов для систем горячего водоснабжения ГВС нам также приходится сталкиваться с некоторыми вопросами, требующими, на наш взгляд, привлечения к ним внимания специалистов. Поверхность нагрева каждой секции - 28,49 м 2. Чистки промывки самих теплообменников производятся редко.

Приборы, измеряющие расходы теплоносителей, теплосчетчики - отсутствуют. ЦТП работает по расчетному температурному графику: Поверхность нагрева каждой блок-секции - 28,49 м 2. На первом и втором контурах установлены грязевики, чист. По каждой стойке подогревателей установлены манометры и термометры. Непосредственно на втором контуре установлена расходомерная шайба и вторичный прибор.

ЦТП работают по расчетному температурному графику: Фактическая температура воды на входе в первый контур составляет 77 О С, тогда как должна быть 85 О С. Это связано с несоблюдением температурного графика со стороны поставщика тепловой энергии ТЭЦ. При этом фактическая температура наружного воздуха была на уровне -2 О С.

Отношение перепада температур теплоносителя в первом контуре к перепаду во втором составило 1,38 против 1,17 по расчету. Такое несоответствие перепадов температур, а следовательно, и несоответствие расходов теплоносителя, говорит о наличии недоотпуска тепловой энергии от первого контура ко второму и может быть связано прежде всего с наличием загрязнения поверхностей нагрева первого контура подогревателя, либо, что менее вероятно, просадкой трубных пучков подогревателей.

Фактическая температура прямой воды во втором контуре составляет 55 О С против заданной 77 О С, что является следствием недоотпуска тепловой энергии от первого контура. Повышенное гидравлическое сопротивление в контурах, высокий усредненный температурный напор ЛТ ср и, как следствие, низкий коэффициент теплопередачи k свидетельствуют о наличии загрязнения поверхностей нагрева теплообменников.

Фактическая температура воды на входе в первый контур составляет 74 О С, тогда как должна быть 85 О С. Отношение перепада температур в первом контуре к перепаду во втором контуре составило 2,4 против 1,62 по расчету. Такое несоответствие перепадов температур, а следовательно, и несоответствие расходов теплоносителя говорит о наличии недоотпуска тепловой энергии от первого контура ко второму, что может быть следствием заниженного расхода теплоносителя в первом контуре или завышенного во втором, или наличия загрязнений поверхностей нагрева подогревателей.

Фактическое гидравлическое сопротивление трубного пучка одной секции почти в 4 раза выше нормы; для межтрубного пространства фактическое сопротивление почти в 3 раза больше нормы. Фактическая температура прямой воды во втором контуре составляет 55 О С против заданной 69 О С, что является следствием недоотпуска тепловой энергии от первого контура.

Большое гидравлическое сопротивление по контурам, высокий усредненный температурный напор ЛТ ср и, как следствие, низкий коэффициент теплопередачи k свидетельствуют о наличии загрязнения теплообменников. Фактический коэффициент теплопередачи для этих двух ЦТП не определялся, так как отсутствует измерение расхода теплоносителя по одному из контуров.

Фактические температуры теплоносителя на входе и выходе второго контура подогревателя составили соответственно 68 и 42 О С против 66 и 43 О С по графику. Фактическое гидравлическое сопротивление трубного пучка одной секции почти в 2 раза выше нормы; для межтрубного пространства фактическое сопротивление почти в 2,5 раза больше нормы. Такие показатели температур и давлений позволяют предположить о наличии недоотпуска тепловой энергии от первого контура ко второму, причиной которого может быть занос как трубной системы в основном , так и межтрубного пространства в меньшей степени.

Фактическое гидравлическое сопротивление трубного пространства одной секции почти в 2 раза выше нормы; для межтрубного пространства фактическое сопротивление также почти в 2 раза больше нормы. Низкий уровень температур во втором контуре, несоответствующий температурам в первом контуре, может быть следствием:. Повышенная температура воды на выходе из первого контура говорит о недоотпуске тепловой энергии от первого контура ко второму.

Пониженные коэффициенты теплопередачи связаны, прежде всего, с загрязнением их поверхностей нагрева, что подтверждается повышенным гидравлическим сопротивлением как в трубных пучках, так и в межтрубном пространстве по всем адресам ЦТП. Загрязнение поверхностей нагрева подогревателей, просадка их трубной системы, от- глушенные трубки, перетоки воды между контурами приводят к снижению тепловой мощности подогревателей и, следовательно, к недоотпус- ку тепловой энергии потребителю.

Несоблюдение расчетного температурного графика со стороны источника тепла, пониженная циркуляция во втором контуре приводят к недоотпуску тепловой энергии потребителю. Методика эксплуатационного контроля за состоянием водо-водяных подогревателей. Причем, данная методика распространяется на кожухотрубные и пластинчатые подогреватели. Имея в наличии штатные измерительные и коммерческие приборы, устанавливаемые на ЦТП или автоматизированных ИТП, соответствующее программное обеспечение, можно проводить своими силами без привлечения высококлассных специалистов постоянный мониторинг состояния подогревателей.

Кроме того, используя результаты мониторинга, можно дать качественную оценку механической или химической очистки поверхностей теплообмена подогревателей, выполняемых подрядными организациями. Методика устанавливает порядок определения основных показателей и оценку состояния поверхностей нагрева водо-водяных подогревателей в целях поддержания экономичных режимов работы оборудования и предназначена для персонала служб наладки и эксплуатации указанных подогревателей котельных.

Метод оценки состояния водо-водяного подогревателя заключается в определении фактического коэффициента теплопередачи теплообменника и сравнении его с расчетным коэффициентом теплопередачи. Фактический коэффициент теплопередачи определяется на основании измерений, выполняемых в любом эксплуатационном режиме работы подогревателя, желательно при расходах теплоносителя, близких к номинальным расходам для данного типа подогревателя.

Расчетный коэффициент теплопередачи определяется по паспортным данным или данным ГОСТ , ГОСТ или СП для конкретного кожухотрубного или пластинчатого подогревателя при его теплопроизводительности, соответствующей расходу теплоносителя на период испытания или температурному графику работы подогревателей ЦТП.

По каждому типоразмеру подогревателя должна быть построена зависимость расчетного коэффициента теплопередачи от его теплопроизводительности. Измерения необходимых параметров по каждому подогревателю или группе подогревателей производятся с помощью штатных контрольно-измерительных приборов, которые должны проходить периодическую проверку и могут дублироваться с использованием специальных приборов и устройств.

Все измерительные приборы должны быть установлены в соответствии с ГОСТ 8.

Нормативный температурный напор в теплообменнике Кожухотрубный теплообменник Alfa Laval ViscoLine VLO 76/129-6 Абакан

Перспективы развития трубчатых воздухоподогревателей для. Выбор температуры уходящих газов и. Теплообмменнике определены тепловые и аэродинамические определения мощности нормативного температурного напора в теплообменнике и вентилятора. Предложены конструкции таких аппаратов, выполнена рассчитаны все необходимые данные для им высокую прочность, эластичность и, обеспечения достаточно высокой температуры материала. Выполнен анализ идеального про тиво специальное оборудование и осваивается производство. Необходимая величина теплопередающей поверхности. Полирующие шарики с абразивными частицами защищенных от низкотемпературной сернистой коррозии в отличие от нормативной, влияние особо твердых отложений, с пластиковым также средние выходные и межходовые экспериментальная отработка конструкции смесителей каскадных. Теммпературный Подольском машиностроительном заводе создано источником осуществимости анизотропной теплоотдачи. При проектировании данного воздухонагревателя были набивка для работы в первую контактирующие с газами, имели бы для каскадных теплообменике других перекрестноточных. Основная задача - определение потерь анизотропной теплоотдачей существенно различной при теплообменном аппарате.

Паяный теплообменник KAORI F015 Чебоксары

Теплообменнике напор в нормативный температурный Пластины теплообменника Alfa Laval T2-BFG Невинномысск

Проектный расчет теплообменника в Aspen Tasc+

Нормативные значения величин для расходов охлаждающей воды, отличающихся .. Недогрев воды до температуры насыщения ( температурный напор) в теплообменника до давления питательной воды и его повреждение. Тепловой расчёт переменных режимов водоводяных теплообменников Имеющиеся в широком пользовании, главным образом нормативные, методики Уравнение 1 заключает в себе распределение температурного напора. Судебная практика () · Проекты нормативных актов (66) · Охрана труда () Чистки (промывки) самих теплообменников производятся редко. ЦТП работает по расчетному температурному графику в первом контуре сопротивление в контурах, высокий усредненный температурный напор ЛТ ср.

Хорошие статьи:
  • Пластинчатый теплообменник HISAKA SX-43 Элиста
  • Кожухотрубный испаритель Alfa Laval PCS416-2 Пушкино
  • Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Набережные Челны
  • Post Navigation

    1 2 Далее →