Уплотнения теплообменника КС 196 Архангельск

Уплотнения теплообменника КС 196 Архангельск Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval McDEW 620 T Самара Оборудование Пластинчатые теплообменники Паяные теплообменники Пластины и уплотнения для теплообменников Установки для промывки теплообменников Кожухотрубные теплообменники. Каучуковое уплотнение предназначена для герметизации пластин и разграничения жидкостных потоков.

Астрахань и Астраханская область. Представители Департамента городского хозяйства считают, что для очистки воды в реках необходимо построить порядка 30 очистных сооружений. Как рассчитать пластинчатый теплообменник на жилой дом? В чем преимущества аппаратов пластинчатого типа для пастеризации пива? Клапан регулятор температуры Архангеельск www. Рост потребления в г. Все эти характеристики необходимы для выбора метода обезвреживания и оценки ТБО в качестве вторичного сырья, а также для выбора оборудования, предназначенного для обезвреживания и переработки отходов.

Уплотнения теплообменника КС 196 Архангельск Пластинчатый теплообменник Sondex SF229 Сургут

Калининград и Калининградская область. Лодочные моторы и стационарные двигатели для катеров. Приборы и навигационное оборудование компасы, ходовые огни, ратьеры, системы определения координат, эхолоты. Калуга и Калужская область. Вега, опытный завод, ГП. Движительные установки и приводы, гребные винты, насосы, навигационные приборы, спасательное. Краснодар и Краснодарский край.

Производство фильтрующих элементов для очистки воздуха, масел, топлива, рабочих жидкостей гидросистем, применяемых в машиностроении, кораблестроении и для судовых дизельных двигателей. Комплексное снабжение судов и предприятий. Поставка запасных частей для главных и вспомогательных дизелей, судового оборудования.

Судовое снабжение, судовые краски и судовые масла. Кострома и Костромская область. Поставка судовых двигателей и агрегатов, дизель-генераторов и реверс-редукторов, СЗЧ к судовым дизелям отечественного и импортного производства. Магадан и Магаданская область. Эн Си Интернейшнл Ко. Поставка судовых двигателей и ЗИП Caterpillar. Двигатели дизельные судовые для малых судов и шлюпочные.

ЗИП к судовым двигателям. Москва и Московская область. Производство и продажа дизельгенераторов и ходовых двигателей. Поставка подшипников, мехатроники и сервисных продуктов производства компании SNR Франция. Судовое и портовое оборудование. Насосы всех типов пр-ва Испании. Консультации, подбор и поставка судовых насосов CRT производства Дании. Изготовление запчастей к дизелям.

Выпуск торцовых уплотнений и поставка насосного оборудования для различных отраслей промышленности. Европейская Подшипниковая Корпорация, ТД. Продажа винтовых и поршневых компрессоров, осушителей сжатого воздуха рефрижераторного и адсорбционного типа, фильтров, сепараторов и т.

Марин Инжиниринг Сервис, АО. Проектные работы, инжиниринг по судостроению и судоремонту. Поставщик подшипников и резинотехнических изделий производства отечественных и зарубежных фирм более наименований подшипников и типов ремней. Разработка и поставка главных и резервных движительных комплексов, в т. Ногинский завод топливной аппаратуры, ОАО.

Топливная аппаратура для различных двигателей. Опытный завод пищевого машиностроения, ЗАО. Корабельное и портовое оборудование. Емкости из нержавеющей стали. Пезетел, представительство в России. Производство фильтрующих элементов Реготмас, Нарва. Изготовление топливной аппаратуры, ремонт ТНВД поставка запасных частей для судовых дизелей. Производство и поставки трубопроводной арматуры, насосов и котлов.

Федеральный торгово-промышленный центр, ЗАО. Насосы судовые и промышленные; судовые дизели. Судовые насосы и ЗИП к ним. Опорно-уплотнительные элементы для гидро-пневмо систем. Проектирование, производство, поставка насосного оборудования для судостроения. Производство судовых дизелей, дизель-генераторов, судовых запчастей.

Монтаж, ремонт, наладка дизелей и дизель-генераторов. Мурманск и Мурманская область. Запасные части для судовых дизелей и вспомогательных механизмов. Поставка запасных частей для судовых дизелей. Поставки судового оборудования и СЗЧ для машинно-котельных отделений двигатели, насосы, компрессоры и др.

Нижний Новгород и Нижегородская область. Торцовые уплотнения для различных видов насосов, подшипники скольжения, теплообменники. Поставка запасных частей к главным и вспомогательным дизелям, РТИ, пружины, клапана поршневых водяных насосов NVD , 36,48 бронза , электрика. Богородский машиностроительный завод, ОАО.

Судовые двигатели мощностью л. Восход, Павловский машиностроительный завод, ОАО. Проектирование и изготовление электрогидравлических агрегатов и приводов для систем автоматического регулирования в т. Запасные части для судовых дизелей. Запчасти для судовых двигателей. Затон Память Парижской Коммуны.

Ремонт пассажирских, нефтеналивных, грузовых судов и судов смешанного плавания. Изготовление гребных валов для судов, грейферов, ШТС, эжекторов. Резка судов на металлолом. Ф , Производство главных судовых двигателей, судовых дизель-генераторов, стационарных дизель-электрических агрегатов, газодизельных и газопоршневых электроагрегатов, газомотокомпрессоров, оригинальных запасных частей.

Капитальный, средний и текущий ремонт дизелей. Широкий ассортимент CЗЧ для ряда двигателей и модификаций. Дефектация и Ультразвуковой контроль. Производство CЗЧ, любые токарные работы по чертежам заказчика. Запчасти для судовых дизелей и электростанций. Реализация со склада, большой ассортимент,. Теплообменное оборудование - поставка, ремонт.

Новосибирск и Новосибирская область. Омск и Омская область. Производство, поставка и сервисное обслуживание судовых дизель-генераторов и дизель-редукторных агрегатов. Производство судовых дизельных и газовых двигателей, турбокомпрессоров. Материально-техническое снабжение рыбодобывающих и рыбопромысловых предприятий Дальнего Востока дизели, дизель генераторы, ЗИП, оборудование, материалы.

Псков и Псковская область. Псковский завод механических приводов, ОАО. Ростов-на-Дону и Ростовская область. Снабжение морских и речных судов: СЗЧ для ГД и вспомог. Самара и Самарская область. Самара, Заводское шоссе, Разработка и производство гидроцилиндров.

Завод специальных подшипников, ОАО. Производство шариковых и роликовых подшипников для судостроения, авиастроения, транспорта. Санкт-Петербург и Ленинградская область. Scan Motors , ООО. Продажа, сервис, ремонт, запчасти. Поставка судовых двигателей и дизель-генераторов.

Декабристов, 20, офис Запасные части, сервисное обслуживание, ремонт. Сеть сервисных станций по всему миру. Электрогидравлические машины системы , ручные гидравлические рулевые машины системы , подруливающие устройства, успокоители качки, шпили, брашпили, лебедки, рули, баллеры, гидравлическое оборудование, морские краны, винторулевые колонки. Производство и поставки судовой арматуры: Компрессоры, запасные части, пневмоинструмент, воздухо- и газодувки.

Реализация компрессорных станций и запасных частей. Гарантийный и послегарантийный ремонт компресорных станций. Производство судовой трубопроводной арматуры высокого и низкого давления. Производство, поставка судовых дизель-генераторов Вепрь. Поставки судового оборудования, судовых запчастей для главных двигателей и дизель-генераторных установок. Поставка запасных частей к дизелям, дизель-генераторам.

Изготовление и поставка амортизаторов, дейдвудных подшипников. Выпуск и обслуживание судового энергетического оборудования. Системы трансмиссий для автомобильного и водного транспорта. Гарантийный и послегарантийный ремонт трансмиссий и мостов DANA. Запасные части к судовым дизелям. Винета, машиностроительное предприятие, ООО.

Производство и проектирование судовой арматуры фильтры; втулки палубные; головки воздушные и теплообменных аппаратов. Проектирование моторных яхт и прогулочных катеров. Водометные движетели - Castoldi Италия. Поставка водометных движетелей до кВт. Поставка запасных частей в короткие сроки. Техническое обслуживание и текущий ремонт, обеспечение технической документацией.

Капительный ремонт с назначением гарантийного срока. Каталоги запасных частей судовых дизелей и оборудования на CD-дисках. Производство и поставка запасных частей к дизелям. Судовые дизели, дизель-генераторы, редукторы. Изотта Фраскини Моторы Италия. Поставка судового оборудования и запасных частей к судовым двигателям. Гатчина , Ленинградская область, ул.

Поставка комплектующих для машиностроения. Разработка, изготовление и поставка изделий сильфонной техники сильфонов, сильфонных компенсаторов, сильфонных компенсирующих устройств. Оборудование имеет все необходимые сертификаты и разрешения. Палубное, аварийно-спасательное оборудование, такелаж. Судовое снабжение и обслуживание. Поставка СЗЧ к судовым дизелям, котлам, компрессорам. Производство топливных трубок, валов водяных насосов, крылаток, вставок холодильников, красномедных прокладок.

Судовые насосы, электрооборудование, техническое снабжение. Комплектующие сменно-запасные части для судостроения и судоремонта: Судовые силовые установки, трансмиссии, устройства рулевого управления. Запасные части к судовым дизельным двигателям. Морская Техника, группа компаний. Поставки судового оборудования, радионавигации, СЗЧ. Морские пропульсивные системы, ООО. Поставки судового оборудования от ведущих производителей.

Шеф-монтаж, гарантийное и послегарантийное обслуживание поставляемого оборудования. Запчасти к судовым дизелям. Русский Дизель Перспектива, НП. Поставка стационарных, передвижных и судовых дизильных станций. Техническое обслуживание, модернизация и ремонт. Производство спускоподъёмных устройств всех типов, предназначенных как для спуска и подъёма дежурных и спасательных шлюпок, так и для выполнения любых грузовых операций.

Судовые дизели и дизель-генераторы. Поставки насосного, трубо-арматурного и теплотехнического оборудования. Производство редукторов и мотор-редукторов. Изготовление микроредукторов, зубчатых колес и трибов. Поставка импортного судового оборудования, двс и комплектующих к ним. Кирпичный з-д, Ленинградская обл. Механическая обработка высокоточных деталей.

Установка и ремонт дизелей. Монтаж и ремонт подъемно-транспортного оборудования. Ремонт и поставка турбокомпрессоров для дизельных двигателей. Седервалль и Ритм, ООО. Разработка и производство дейдвудных и переборочных уплотнений; промышленных уплотнений. Комплектная поставка судовых движительных комплексов компании "Седервалль". Дизели и дизельгенераторы, судовое оборудование, ЗИП.

Продажа, адаптация и сервисное обслуживание судовых двигателей и дизель-генераторов. Официальный партнер компаний Scania Швеция и Bukh Дания. Запасные части для дизелей. Теплообменные аппараты, трубные пучки. Поставка судовых двигателей и запчастей. Официальный дистрибьютор компании Ingersoll Rand.

Торговля и обслуживание компрессорного оборудования, пневмоинструмента и насосов. Запчасти для судовых дизелей. Ремонт и наладка средств сигнализации и автоматики. Производство и поставка судовых запчастей и оборудования для главных и вспомогательных двигателей. Саратов и Саратовская область. Производство фильтроэлементов для судовых и тепловозных дизелей, РТИ для судовых дизелей.

Запасные части к дизелям. Клапаны для водяного насоса, напрявляющие втулки, шестерни и др. Саратовский подшипниковый завод, ОАО. Производство и поставка поршневых колец к различным двигателям. Тверь и Тверская область. Производство судовых дизелей, дизельгенераторов, ЗИП. Тула и Тульская область. Производство силовых установок для судов малого флота. Ульяновск и Ульяновская область. Ульяновск, Московское шоссе, 9.

Гидрораспределители со всеми видами управления для подъемно-транспортного оборудования. Изготовление и поставка судового холодильного оборудования. Поставка запасных частей к дизелям. Хабаровск и Хабаровский край. Ремонтные комплекты для газотурбинных агрегатов, компрессоров, насосов, нагнетателей, вентиляторов. Разработка, производство и продажа компрессоров, насосов и вентиляторов.

Поставка судовых сменно-запасных частей и оборудования. Тракторостроителей, , блок Г. Производство дизельных двигателей, дизель-редукторных агрегатов, ЗИП. Челябинск и Челябинская область. Ярославль и Ярославская область. Автодизель, моторный завод, ОАО. Двигатели и ЗИП к ним. Производственная компания, ООО , г.

Производство и поставка главных и. Разработка, производство, обслуживание, ремонт газотурбинной техники, в т. Станки круглошлифовальные поставка, ремонт, модернизация. Как следует из результатов исследований, новые материалы из некондиционных отходов древесины обладают существенно лучшими физико-механическими показателями по сравнению с цельной древесиной.

Прочность при изгибе, сжатии вдоль и поперек волокон увеличивается в 2,2. Варьируя многочисленные сочетания отдельных параметров десТруКтированных элементов древесины, можно получить на их основе материалы с принципиально новыми заранее прогнозируемыми свойствами, недостижимыми для натуральной древесины. Практическое использование деструктированной древесины как технологического сырья в процессах глубокой переработки.

Основным сырьевым компонентом при производстве древесной массы в технологических процессах химической переработки древесины является измельченная путем торцово-поперечного резания в специальных рубительных машинах древесина в виде технологической щепы ГОСТ "Щепа технологическая.

Энергетические затраты на такое измельчение составляют В расчетах мощности, затрачиваемой на измельчение древесины резанием, определяющим является значение удельной работы резания К. При деструкции древесины до волокнисто-фракционного состояния в процессе поперечного относительно волокон деформирования удобнее вычислять затраченную мощность через работу деформирования А, которая выражается суммарной площадью диаграмм процесса рис.

Важное значение в технологическом процессе имеют скорость и качество пропитки технологического полуфабриката химическими реагентами. Экспериментальные исследования по диффузии влаги в технологическую щепу и волокнистые фракции показали, что интенсивность процесса поглощения раствора у десгруктированной древесины возрастает в несколько раз.

Исследования проводили на круглых еловых сортиментах диаметром По привесу рассчитывали влажность. Результаты испытаний представлены в табл. Отсюда следует, что за с влажность волокон увеличивается до 74,4. Для оценки эффективности пропитки деструктированной древесины в аналогичных условиях проводили пропитку стандартной технологической щепы из древесины ели.

За 15 с на 1 г абсолютно сухой щепы поглощается 0,5 г влаги, то есть в 2,0. Результаты исследований взаимодействия деструктированной древесины с некоторыми химическими реагентами показали следующее. Большая динамика поглощения проявляется у древесины лиственных пород. Это подтверждает возможность качественно управлять цроцессом подготовки исходного сырья к последующему технологическому деформированию.

Была проведена опытная сульфатная варка деструктированных волокнистых фрагментов древесины ели в лабораторной установке, результаты которой приведены в табл. Подтверждена возможность эффективного использования деструктированных отходов обработки древесины в качестве технологического сырья для ЦБП. При этом снижаются энергозатраты на измельчение древесины на На основе рассматриваемого направления полной деструкции древесины было разработано техническое решение по использованию его в гидролизной промышленности для получения осаихаренного продукта.

Это делается в целях повышения производительности процесса, снижения энергозатрат и комплексного использования древесины. В данном случае применяли древесину лиственных пород — осину, березу. В отличие от вышеприведенных технологий, древесину в виде круглых сортиментов диаметром После этого в закрытый автоклав под давлением вводили 2,1 л воды при температуре Содержание сахара в продукте 14,2.

Практическое использование волокнисто-фракционные элементы, полученные из некондиционных отходов деревообработки и низкокачественной древесины, могут найти при производстве широкого спектра экологически чистых плитных материалов, например изоляционных плит в малоэтажном деревянном домостроении.

Особенно привлекает возможность намного более эффективной обработки их антипиренами, по сравнению с применяемыми деревянными конструкциями. Огнезащитные свойства таких материалов в результате повышенного поглощения антипирена многократно возрастают, в зависимости от конструктивного исполнения типа изделия, и не уступают по огнестойкости материалам неорганического происхождения.

Теплофизические параметры их намного превосходят древесину и сравнимы с характеристиками современных теплоизоляционных и акустически непроницаемых материалов пенопласты, минеральноволоконные и др. Безотходная технология получения пилопродукции и древесного технологического сырья из периферийной зоны сортимента.

Традиционные технологии производства пиломатериалов предусматривают деление сечения круглого сортимента на части продольньм распиливанием. При этом в большом количестве образуются некондиционные отходы опилки, неделовой горбыль и пр. При более прогрессивной агрегатной технологии лесопиления, предусматривающей одновременно выработку пиломатериалов и технологической щепы для ЦБП, также имеются некондиционные отходы опилки, нестандартная щепа и др.

В разработанной нами технологии предлагается боковую зону круглого пиловочного сортимента деструктировать до определенного пластичного состояния и далее отделить ее от центральной части. Как показали проведенные исследования, наиболее подходящим для этой цели является способ ступенчатого деформирования боковой зоны сортимента вальцами. Для реализации этого направления разработана линия, принцип действия которой показан на рис.

Суть технологического решения заключается в том, что несколько парных последовательно установленных деформирующих и режущих блоков деструктируют и отделяют послойно пластифицированную древесину в виде длинных волокнистых элементов по всей длине сортимента. Деформирующие элементы выполнены в виде рифленых неприводных вальцов, а отделение деформированной части производится бесстружечно неприводными вращающимися дисковыми ножами.

Оси дисковых ножей установлены с превышением над осью сортимента. Образующие каждой пары деформирующих элементов-вальцов находятся в плоскости, проходящей через торцовую поверхность диска, последующие пары вальцов и дисков смещены по направлению к оси постава на величину деформируемого и удаляемого слоя древесины. Постав элементов и ножей наибольший в начале линии, наименьший, соответствующий номинальному размеру сечения, в конце.

Круглый сортимент подают конвейером с упорами по столу в первую зону деформации. Вальцы при контакте с движущимся сортиментом под действием усилия сцепления начинают вращаться, обкатывают боковую поверхность и при этом разрыхляют ее на толщину слоя аь Выйдя из рифленых вальцов, сортимент с частично деформированной поверхностью взаимодействует с первой парой дисковых ножей, постав которых соответствует Вь Дисковые ножи отделяют деструктированную часть древесины а] и направляют ее в сторону.

Так как оси дисковых ножей установлены с превышением над осью сортимента, при взаимодействии дисков с древесной возникает вертикальная направленная вниз составляющая силы резания, которая обеспечивает прижим сортимента к столу во время обработки. Поперечному смещению сортимента препятствуют торцовые поверхности дисковых ножей и направляющие.

По мере перемещения в линии сортимент последовательно проходит через обрабатывающие блоки, при этом последовательно удаляются слои древесины а2. Наименьший слой деформируется и удаляется в последнем узле деформирования и резания аз, что обеспечивает требуемое качество поверхности пиломатериала.

Отделяемая зона сортимента в виде разрыхленной непрерывной ленты отводится от каждой пары дисковых ножей приводными роликами и переносится к месту пакетирования и дальнейшего использования. Полученная разрыхленная волокнистая масса далее используется как технологический продукт для ЦБП. Побочных отходов на линии практически не образуется, все сырьевые ресурсы используются по назначению.

Энергозатраты при таком способе обработки на Процессы гидротермической обработки базируются на физических явлениях переноса, в частности на явлениях тепло- и массообмена древесины с окружающей средой. По технологической направленности и назначению они предусматривают следующие процессы: До настоящего времени остаются нерешенньми до конца вопросы качества сушки древесины, технологических решений конструкций и эксплуатационной надежности сушильных камер, их основных узлов низкая теплопередающая способность, малая коррозионная стойкость и высокая металлоемкость калориферных установок, большие теплопотери при массообмене, через ограждения И пр.

Древесина как природный полимер обладает одновременно упругими и пластическими свойствами и является анизотропным материалом, в связи с этим нами были исследованы возможности управления внутренними напряжениями путем растяжения высушиваемого сортимента вдоль волокон в процессе сушки.

При этом учитывали, что упругие свойства древесины с обратимыми деформациями проявляются больше в сухом состоянии, а пластические остаточные — во влажном, особенно нагретом. Предложен способ сушки сортиментов в преднапряженном заранее определенном состоянии. Высушиваемый сортимент закрепляют приторцовьми участками в подвижных поворотных суппортах, подвергают растяжению вдоль волокон и высушивают при нормативных режимах.

Ветчина нагрузки составила 0,6. При достижении древесиной влажности ниже предела гигроскопичности начинают проявляться внутренние напряжения, действующие в основном в поперечном направлении сечения. Это вызывает необратимые деформации, приводящие, в первую очередь, к появлению коробления.

При продольном растяжении все основные анатомические элементы древесины трахеиды, сосуды подвергнуты превалирующему воздействию одного вида нагрузки — вдоль волокон, возможность деформироваться в нежелательном поперечном направлении ограничена. Высушенные таким образом пиломатериалы практически не имеют продольной и поперечной покоробленности, внутренние напряжения хорошо сбалансированы рис.

Как следует из анализа результатов исследований, процесс снижения остаточных напряжений в высушиваемой древесине при растяжении имеет нелинейную зависимость. При нагрузках до 1,2 МПа снижение происходит незначительно и ощутимого эффекта по уменьшению покоробленности не наблюдается. Припуски на механическую обработку".

Ограничение деформативной подвижности пиломатериала в поперечном направлении в процессе сушки уменьшает покоробленность на Однако практическое использование этих обоснованных рекомендаций сдерживается определенным консерватизмом конструктивных решений существующих сушильных камер для пиломатериалов. Влагообработка материала производится периодически для снятия остаточных напряжений при сушке древесины по высшей категории качества, и предназначенной для последующей точной механической обработки.

Общая продолжительность влагообработки составляет 5. Обьино влагообработка проводится путем введения в агент сушки перегретого пара, генерация которого не предусмотрена в конструкции большинства ЛСК, имеющих водный теплоноситель. Наиболее эффективно было бы проводить влагообработку горячей водой, но при этом возникает проблема надежного смачивания всей поверхности древесины и равномерного нанесения воды на пласти пиломатериалов в штабеле.

Проведенные нами исследования позволили найти оптимальные решения по интенсификации процесса увлажнения древесины с помощью добавления в обрабатывающий агент поверхностно-активных веществ ПАВ. Увеличение поглощения число раз. Влагообработку осуществляли вводом в циркулирующий агент сушки распыленной до мелкодисперсного состояния воды, в которую предварительно добавили ПАВ в соотношении 0,5.

При соприкосновении с поверхностью древесины, характеризующейся множеством неровностей, наличием ворса, поднятых и деформированных анатомических элементов, обработанная ПАВ вода интенсивно конденсируется на всех неровностях, хорошо их смачивая, в отличие от необработанной воды. Аналогичный эффект был достигнут, когда пиломатериалы перед сушкой обработали ПАВ, а потом в процессе проведения режима чистую распыленную воду наносили на поверхность материала.

Расход ПАВ составил 0,1. Анализ опытных данных показал, что процесс влагопоглощения наиболее интенсивно проходит при концентрации ТЛС в воде 0,5. Влагопоглощение древесиной возрастает в 2. Потери древесины при такой обработке уменьшаются на 2. Из анализа состояния вопроса видно, что практически абсолютное большинство сушильных установок не обеспечивает таких требований, как проведение регламентированного режима сушки с обязательной промежуточной тепловлагообработкой, нормирование внутренних напряжений при сушке, рациональное энергопотребление.

На основании выполненных исследований разработаны предложения, отвечающие упомянутым технологическим требованиям. В большинстве сушильных камер промежуточная влагообработка производится насыщенным паром, а в некоторых конструкциях, например, с аэродинамическим нагревом агента сушки, она вообще не предусматривается.

Более эффективна влагообработка пиломатериалов водой, но практического решения этой проблемы до настоящего времени найдено не было. Нами разработано техническое решение, которое позволяет осуществлять высококачественное нанесение на материал мелкодисперсной влаги практически в любой ЛСК с принудительной циркуляцией агента сушки.

Наиболее ощутимо отсутствие влагообработки в аэродинамических сушильных камерах, применительно к которым разработан базовый вариант увлажняющего устройства, показанный на рис. Увлажнитель вмонтирован в рабочее колесо вентилятора. Он выполнен в виде ступицы с конической полостью с отверстиями и системой дисков.

Со стороны основания в коническую полость подается вода или водный раствор ПАВ. Попадая на стенки вращающейся ступицы с внутренней полостью, вода растекается по ним тонким слоем и через отверстия подается к основанию дисков. Отсюда начинается формирование пленки жидкости на боковой поверхности дисков. Вследствие сцепления пленки жидкости с поверхностью она приобретает вращательную скорость и перемещается в пространстве вместе с дисками.

Центробежные силы, возникающие в жидкости при вращении, заставляют ее двигаться в радиальном направлении с непрерывно возрастающей скоростью, толщина пленки при этом уменьшается. На кромке диска пленка, преодолевая силы поверхностного натяжения, разрушается и сбрасывается с нее в виде мелкодисперсных капель.

Следует отметить, что процесс идет без повышениядавления,1 степень механической очистки воды не регламентируется. Распаду статически неустойчивой формы жидкостной пленки способствует также! Факел мелкодисперных капель жидкости потоком агента сушки переносится к материалу и увлажняет его с высокой эффективностью.

Продолжительность влагообработки снижается в 8. Нами разработаны конструкции ЛСК, в которьи предусмотрены технические устройства для снижения деформативности древесины в сушильном штабеле, улучшения аэродинамики, увеличения энергетической эффективности и снижения теплопотерь, уменьшения экологически загрязненных выбросов.

При нашем участии разработано техническое задание, по которому НПО "Петрозаводскбуммаш" создало новую модульную камеру ЛС-2 с возможностью компоновать ее в блоки разной производительности. В этой камере впервые осуществлена тепловая защита электродвигателей вентиляторов специальным изолированным кожухом для обеспечения нормальных температурных условий их эксплуатации и повышения надежности.

В результате стало возможно применять более жесткие температурные режимы сушки и поднять производительность на 24,. Аналогичные решения разработаны для высокопроизводительных камер "Валмет" , установленных на крупнейших лесопильно-деревообрабатывакяцих предприятиях Архангельского региона. Тепловые потери мощных электродвигателей возвращены в общий теплоциркуяяционный поток со свежим воздухом.

Предусмотрено использование теплоты отработавшего влажного воздуха. Для повышения качества высушиваемых пиломатериалов предложена оригинальная конструкция сушильной камеры с подвесным горизонтальным экраном и подвижным прижимным устройством для сушильного штабеля, в результате чего на Совершенно новый принцип заложен в ову техничого решения позданию комбинированной вакуумно-диэлектричой камерыконвективной циркуляцией агенташки и воздухообменом.

В вакуумно-диэлектричойшильной камере агентшки удаляе непрерывно или периодичи. При вкойепени нщения агента влагой на электродах образуе кондет и возникает опь электричого пробоя, что нарушает режим работы. Поянно работающий вакуумный нс вмеотводимой паровоздушнойю удаляет большое количво теплоты.

Сушильные камеры дополнительно вентилирую вым вентилятором, который роен в перегородки кожуха, объединяющего рабочую вакуумную камеру и генератор ТВЧстемой регулируемых обменных приточно-вытяжных каналов. Потери генератора вовлечены в энергетичий балаановки. Регулируемая принудительная вентиляция лючает чрезмерное нщение агента влагой иижает р электричого пробоя,отвевенно уменьшае производительнь вакуумного нса,ижаю затраты на оборудование энергию.

Энергопотребление уменьшае на Несмотря на значительное количество выбрасываемой теплоты, глубокая рекуперация ее в воздухо-воздушных теплоообменниках затруднена из-за низкого температурного потенциала Вследствие этого снижение потребления теплоты на камеру рекуперацией или регенерацией не превышает Для более эффективного использования теплоты была исследована возможность ее трансформации тепловым насосом ТН до более высокого температурного уровня, позволяющего осуществить нагрев свежего воздуха, подаваемого в камеру.

Как показывает мировая практика, наиболее перспективным является применение парокомпрессионных ТН. Применение их позволит снизить общий расход энергии на сушку древесины на Это важное научно-техническое направление способствует повышению энергетической эффективности работы сушильных установок. Исходя из сравнительного анализа различных типов ТН установлено, что для отечественных сушильных камер наиболее приемлемы одноступенчатые ТН с воздухо-воздушным испарителем и конденсатором со степенью сжатия до 12, которая обеспечивается поршневым компрессором.

Наиболее подходящим для рассматриваемых условий рабочим агентом являются фреоны, правда с экологической точки зрения, им желательно найти альтернативу. Из условия химической стабильности рабочего агента и надежности эксплуатации температура нагрева сушильного агента в конденсаторе ТН должна составить Данная температура как раз соответствует низкотемпературным режимам сушки Эти температурные границы обеспечиваются фреонами Rll, R21, R и R с теоретическим значением коэффициента преобразования теплоты 5, Для нагрева сушильного агента в ЛСК применяются стандартные сантехнические калориферы из стальных труб, оребренных насадными стальными пластинами различной конфигурации или навитой стальной лентбй.

Эти калориферы не удовлетворяют требованиям высокой эксплуатационной надежности из-за интенсивной коррозии стальных труб во влажной высокотемпературной и химически а1рессивной среде агента сушки. Коррозионные процессы нарушают контакт между основанием ребра и трубой, снижая интенсивность теплопередачи и уменьшая подогрев агента. Существенными недостатками обладают биметаллические калориферы типов КС и КП.

Из-за малого диаметра оребренных трубок, большого аэродинамического сопротивления трех- и четырехрядных пучков с тесными трубными шагами они очень ограниченно используются в ЛСК. Были проведены широкие экспериментальные исследования теплофизических и гидродинамических характеристик биметаллических алюминиевых оребренных труб нескольких типов.

Предложены методы расчетов, определены основные условия для увеличения энергетической эффективности таких труб. В результате анализа были определены два типа оребренных биметаллических труб. Теплообменная секция калориферной установки лесосушияьной камеры имеет прямоугольное фронтальное сечение, заполненное поперечными рядами оребренных труб. Для возможности выполнения надежного расчета средней теплоотдачи и перепада давления поперечнообтекаемых оребренных поверхностей пучков проведены экспериментальные исследования на моделях, а результаты обобщены с помощью теории подобия.

Изучение теплоотдачи и аэродинамического сопротивления пучков проводилось на аэродинамических трубах разомкнутого типа методом полного иди локального теплового моделирования, что обеспечивало надежное воспроизведение результатов. Средние коэффициенты теплоотдачи пучка измерялись с помощью водяных, пароэлектрических и электрических труб-калориметров, устанавливаемых в центре поперечного ряда пучка.

Atcp — средний температурный напор при перекрестно-точечной схеме движения потоков. Рассчитывался по средним температурам у основания ребер калориметров и воздуха на входе и выходе из пучка. Средний приведенный коэффициент теплоотдачи пучка при локальном моделировании вычисляется как среднее арифметическое коэффициентов теплоотдачи во всех рядах. При измерении среднего приведенного коэффициента теплоотдачи и с учетом ТКС в формулах 19 и 20 температурный напор вычисляется по средней температуре наружной поверхности несущей трубы.

Результаты исследований представлялись в числах подобия и обобщались по каждому пучку степенными уравнениями для средней теплоотдачи i-ro ряда, средней теплоотдачи пучка и его аэродинамического сопротивления:. Проведены исследования однорядных и шахматных двухрядных пучков с равносторонней компоновкой биметаллических труб о Интенсивность теплообмена однорядных пучков.

Теплоотдача первого ряда исследованных двухрядных компоновок ниже, чем,. При малых значениях Rew 3. Следовательно, в равносторонних компоновках, несмотря на их геометрическое подобие, не реализуется подобие гидромеханических процессов, в частности аэродинамических. Увеличение щ от 1, до 1, понижает число Ей в 1,45 раза. Таким образом, установлена нечувствительность теплоотдачи к шагу разбивки труб в, исследованном интервале для однорядных и двухрядных калориферов, отмечено уменьшение сопротивления с ростом шага.

Проведено исследование пассивного способа интенсификации теплоотдачи путем удаления участков поверхности круглого ребра из гидродинамически неблагоприятных зон. Исследования труб с круглыми рёбрами, обрезанными за миделевым сечением по хорде, являющейся касательной к окружности основания ребра, перпендикулярной оси обтекания трубы потоком и установленных в решетке калорифера с продольным шагом S2, равным 1.

Обрезка ребер в лобовой части неэффективна. В калориферах сушильных камер энергетически нецелесообразно применять коридорные оребренные пучки. В существующих ЛСК из-за стесненности рециркуляционных каналов приходится применять многорядные калориферные установки с уплотненной компоновкой, смонтированные из отдельных теплообменных секций, иногда вынужденно установленных под некоторым углом к потоку агента сушки, что энергетически нецелесообразно.

Нами разработано и исследовано новое направление интенсификации теплообмена путем увеличения межтрубной турбулизации потока нетрадиционной компоновкой оребренных труб в пучке с уменьшенным фронтальным сечением. Конструкция пучка получена преобразованием поперечных рядов оребренных труб в зигзагообразные рис.

Между поперечными рядами образуются пространства подобные конфузорно-диффузорным участкам, а их продольная асимметрия усиливает турбулентный обмен как количеством движения, так и теплотой. Новое конструктивное решение зигзагообразных пучков позволяет уменьшить ширину традиционного шахматного пучка. Небольшое смещение е труб в ряду вызывает заметный рост коэффициента теплоотдачи.

Сопротивление пучков обобщается формулой 21а. Дальнейшие исследования интенсификации теплообмена посвящены прерыванию пограничных слоев на поверхности ребер, их разрушению и обновлению, турбулизации потока в межреберной полости в целях создания вихревого режима движения. Реализация этого направления преследовала практическую цель, сочетающую высокий энергетический эффект с технологическими возможностями наиболее просто достигается превращением ребер в турбулизаторы путем их расчленения на отдельные элементы различной геометрической формы.

С целью турбулизации потока в межреберной полости была осуществлена отгибка разрезанных сегментов лепестков ребра в противоположные стороны на половину шага. При разрезке ребер концы их отгибаются в противоположные стороны и участки ребра принимают форму знака "интеграл". Исследованиями установлено, что форма пластинки незначительно влияет на величину интенсификации теплоотдачи, а сопротивление резко реагирует на изменение формы отгибки ребер.

В межреберных полостях различных типов ребер возникает турбулизованный поток с вихревым течением и непрерывно обновляющимся пограничным слоем на поверхностях разрезов. Экспериментально установлены оптимальные параметры разрезки: Тепловая эффективность пучков ребристых труб, перпендикулярно обтекаемых потоком, является наибольшей.

Наклонные к потоку пучки в энергетическом отношении менее эффективны, но такое решение конструкции калорифера является вынужденным и определяется конструкцией сушильной камеры Валмет, СП-5КМ. Разработаны оригинальные технические решения устанавливаемых между поперечными рядами дистанционных прокладок различного исполнения, проведены исследования влияния их размеров и формы на теплообмен и сопротивление пучка.

Перфорированные прокладки имеют меньшую металлоемкость и способствуют местному вентилированию межтрубного пространства, предотвращая накопление загрязнений. Снижение термичого контактногопротивления ТКС являе лючительно выгодным приемом повышения энергетичой эффективни оребренной поверхни, так как не требует затрат мощни на привод вентилятора.

Вязиэтим приобретает важное значение контроль качва контакта, что позволяет улучшить энергетичие показатели теплообмена. Разработаны теоретичие овы новых неразрушающихбов контроля качва механичого контакта реброй оболочкинщей трубой, отличающи протой, большей точнью и производительнью.

Один из них ован на том, что трубанадежным механичимединением оребренной оболочки имеет меньшее большую температуру наружной поверхни оболочки и обечивает большее значение подогрева воздуха поавнениюдефектной оребренной трубой. Заключение о качве делае путемавнения значения параметров контролируемой трубы и эталонной оребренной биметалличой трубы. Второйб базируе на теории регулярного теплового режима.

Зд ользуе однозначная завмь темпа охлаждения биметалличой трубы от значения ТКС. На овании теоретичих ретовзданы методики и внедрены наециализированных заводах промышленныеенды для проведения контроля качва изготовления биметалличих ребрых труб р Методика расчетов энергетически эффективных биметаллических калориферов для лесосушильных камер.

Особенности расчета определяются выбором типа оребренной поверхности и соответствующей последовательностью операций. Эти зависимости справедливы для многорядных пучков и не учитывают эксплуатационные и режимные условия калориферов ЛСК. По обобщенному критериальному уравнению, предложенному В. Кунтышем, определяют конвективный коэффициент теплоотдачи ак от оребрения к воздуху шахматных пучков: Коэффициент неравномерности распределения теплоотдачи по поверхности ребра рассчитывается по формуле, предложенной В.

Коэффициент теплопередачи биметаллической оребренной трубы, отнесенный к площади полной наружной теплоотдающей поверхности, составляет. Фронтальное сечение, м2, определяют как где х — коэффициент заполнения сечения пучка оребренными трубами,. Влияние компоновочных решений взаимного расположения калориферной и воздушно-циркуляционной систем на интенсификацию теплоотдачи.

В результате анализа возможностей интенсификации процесса теплообмена и проведенных исследований была выявлена возможность эффективного использования энергии турбулизованного потока агента сушки в поверхностях нагрева калориферов сушильных камер для существенной интенсификации теплоотдачи в них без увеличения расхода энергии на преодоление аэродинамического сопротивления.

При этом исходили из того, что в большинстве сушильных камер используются осевые вентиляторы, характерной особенностью которых является наличие зоны повышенной турбулентности потока агента сушки, находящейся непосредственно на выходе из вентилятора. Эта особенность позволяет использовать эффект турбулизации потокам вентиляторе для интенсификации теплоотдачи трубных пучков калориферов.

Суть исследования заключалась в оптимизации взаимного расположения рабочего колеса вентилятора и фронтальной поверхности калорифера. Результаты исследований показаны на рис. Степень турбулентности потока перед фронтальным сечением пучка зависит от соотношения источника турбулизации и отношения эквивалентного диаметра циркуляционного канала к диаметру обода колеса вентилятора.

Понятие эквивалентного диаметра введено для приведения характеристик канала сушильных камер к единому параметру.

Уплотнения теплообменника КС 196 Архангельск Кожухотрубные теплообменники Машимпекс (Кельвион) с двойными трубками Пенза

Поставка за наш счет в качество теплообменников и запчастей на. Они обеспечивают герметичность между теплопередающими характеристик: Крепление Каучуковое уплотнение предназначена для герметизации пластин и разграничения. Жидкость для промывки теплообменников в. Определим производителя по фото и клея, либо клипсов. Этилен-пропиленовый каучук EPDM предназначен для случае утери или повреждения груза на этапе транспортировки. Балансировочные клапаны для систем тепло- и холодоснабжения Электрические средства автоматизации. Насосы для промывки теплообменников в. Оптимальные сроки поставки за счет Екатеринбурге. PARAGRAPHНужна консультация по подбору оборудования. Поставки инженерного оборудования по России химических веществ без содержания минеральных.

Пластинчатый теплообменник ЭТРА ЭТ-019 Королёв

Теплообменника Архангельск 196 Уплотнения КС теплообменник для иммергаз

Производство пластинчатых теплообменников г. Архангельск

Цены на пластинчатые теплообменники - от 12 руб: купить размер рамы, материалы пластин и уплотнений, их количество, толщины пластин. Архангельск, наб. Ремонт ДВС, комплектация, производство уплотнений для ДВС, .. () ; info@teplobird.teplolux-yaroslavl.ruЭтот адрес электронной почты для различных видов насосов, подшипники скольжения , теплообменники. . Реализация компрессорных станций и запасных частей. ПГБ (прокладка головки блока) дв, УАЗ, ГАЗ Код ПГБ ( прокладка головки блока) дв, УАЗ, ГАЗ** ЗАВОД /

Хорошие статьи:
  • Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CDEW-760 T Железногорск
  • Паяный теплообменник Alfa Laval CB112-72M Великий Новгород
  • Кожухотрубный испаритель WTK TBE 415 Якутск
  • Что такое теплообменники пластинчатые
  • Принцип действия теплообменника бассейна
  • Post Navigation

    1 2 Далее →